本文應用三維建模軟件Pro/E對旋轉體零件進(jìn)行建模，并對其進(jìn)行適當的簡(jiǎn)化和修復，以中間文件的形式導入ANSYS系統，建立對應的有限元模型。材料屬性見(jiàn)表。主要材料參數材料彈性模量/GPa，密度/g.cm-3，泊松比HT300 130  7.35  0.27，有限元的網(wǎng)格包括數據和單元信息。正確劃分網(wǎng)格是進(jìn)行有限元分析的先決條件。網(wǎng)格單元尺寸越小，劃分越密集，求解精度也越高，同時(shí)求解過(guò)程持續時(shí)間也越長(cháng)，對計算機硬件要求越高；所以，應該在滿(mǎn)足求解精度的前提下，合理劃分網(wǎng)格，以達到精、準、快的要求。鑒于旋轉體底座結構為空間不規則幾何體，故選用10節點(diǎn)的SOLID92塊單元，采用自由網(wǎng)格劃分，幾何體不規則部分采用協(xié)調分片算法自動(dòng)生成四面體，規則部分采用掃掠法產(chǎn)生六面體網(wǎng)格。劃分結果顯示細化水平為8，節點(diǎn)數為112 403個(gè)，單元個(gè)數65 896個(gè)。模型網(wǎng)格劃分結果如圖所示。坐標軸的建立：X方向為旋轉體水平方向；Y方向為旋轉體垂直方向，即重力方向；Z 方向與主軸進(jìn)給方向一致。
      根據旋轉體安裝位置特點(diǎn)，其于主軸的軸端相連，約束應該施加在跟主軸相連的連接孔上，單獨分析旋轉體時(shí)，把內孔節點(diǎn)的連接位置看做不變量，實(shí)行完全約束。旋轉體一方面還受其自身重力的影響，另一方面在豎直方面上做旋轉運動(dòng)。根據額定最大轉速計算出轉速為41.6 r/s。其余各受力、載荷見(jiàn)前文受力分析。ANSYS軟件求解模塊進(jìn)行分析計算，計算結束后旋轉體的變形及應力如圖所示。
      由圖可以看出，X方向上最大變形值為6.059 um，Y方向上最大變形值為7.607 um，Z方向上最大變形值為17.466 um，其總結構變形圖上顯示變形值大部分區間0~1.2 um。最大變形出現在遠離旋轉體中心最遠邊緣處受力最大的地方，故其變形也最大，其剛度為6.7×10³ N/um。上述數據表明，旋轉體的重力變形以及旋轉產(chǎn)生的離心力不可忽視。為提高其靜剛度，增強其抵抗變形的能力，應考慮筋板的結構形式及合理分布。
      執行動(dòng)力學(xué)分析的第１步通常是計算忽略阻尼情況下的固有頻率和振型，模態(tài)是機械結構的固有振動(dòng)特性，通過(guò)模態(tài)分析方法可知結構物在某一易受影響的頻率范圍內的各階主要模態(tài)的特性，就可以預言結構在此頻段內在外部或內部各種振源作用下產(chǎn)生的實(shí)際振動(dòng)影響。因為低階振型對旋轉體振動(dòng)特性影響比較大，所以只對旋轉體的前6階模態(tài)頻率進(jìn)行分析。分析結果見(jiàn)表，前6階模態(tài)振型圖如圖所示。
　  由表可以看出，旋轉體最低階頻率為153 Hz，其附屬旋轉件刀具的額定轉速為8.3 r/s，絲杠的轉速為33.3 r/s，旋轉體的最低階頻率遠遠高于其附屬旋轉件的最高頻率。所以該旋轉體避開(kāi)了固有頻率和激振頻率的共振，具有良好的結構穩定性。由前6階振型圖可以看出，在各階振型下，旋轉體邊緣尤其是約束點(diǎn)軸線(xiàn)兩側有相對的位移，若需要進(jìn)一步提高該零件的剛度，可以采取在外圓周加強厚度等一系列措施。
      諧響應分析是用于確定線(xiàn)性結構在承受隨時(shí)間按正弦規律變化的載荷時(shí)穩態(tài)響應的一種技術(shù)，分析的是計算出結構在激振力頻率下的響應，即響應位移與響應應力，并得到系統的動(dòng)力響應與系統振動(dòng)頻率的曲線(xiàn)。模態(tài)分析可得到旋轉體各階振型，表示整體的相對振動(dòng)情況，而外力激勵下各階振型對整體振動(dòng)作用大小是不同的，因此對旋轉體進(jìn)行諧響應分析可更清楚地看出旋轉體在動(dòng)態(tài)銑削力干擾下的抗振性能。

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